（１）前角γ_ｏ增大,，前刀面摩擦因數(shù)μ增大,，摩擦角β增大（tanβ＝μ）。

        實驗結(jié)果表明 （β－γ_ｏ）減小,。又由式可知,，剪切角Φ大。于是由式Ｆ_r＝τ_Φh_Db_D/sinΦcos（Φ＋β－γｏ）可以看出,，切削合力Ｆ_ｒ減小,。

        實驗結(jié)果證明，前角γ_ｏ對主切削力Ｆ_c影響不顯著,，而對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ影響較大,，如下圖所示。現(xiàn)分析如下：

當(dāng)λ_ｓ＝０°時,，可作出下圖,，

這時切削合力F_r在正交平面內(nèi)與F_c間的夾角為β－γ_ｏ，于是

又知

        由此可見,，由于γ_ｏ增大,，則F_r減小，β－γ_ｏ也減小,。因而F_c變化不顯著,，約減少１％,；而Ｆ_Ｍ減小顯著，結(jié)果使Ｆ_ｆ和Ｆ_ｐ減少較大,，為３％～５％,。

        另一方面，前角γ_ｏ增大,，楔角β_ｏ減小,，刀具的強度減小，刀具承受切削力的能力減小,，從這個角度看,，前角γ_ｏ又不宜采用過大值。

        此外,，工件材料不同,，前角的影響也不同。對塑性大的材料,，如純銅,、鋁合金等，切削時變形大,，前角影響顯著,；而對脆性材料如黃銅，前角的影響則較小,。

        由此可知,，切削時，從切削力的角度看,，切削塑性材料刀具前角可選用大值,，切削脆性材料刀具前角應(yīng)選用小值。同時前角不應(yīng)太小,，但也不宜過大,，應(yīng)有一個適宜值。

        （２）主偏角κ_ｒ

        １）對切削力Ｆ_ｃ的影響,。當(dāng)切削面積Ａ_Ｄ不變時 （Ａ_Ｄ＝ａ_ｐｆ＝ｈ_Ｄｂ_Ｄ）,，主偏角κ_ｒ增大，切削厚度ｈ_Ｄ增大,，而切削寬度ｂ_Ｄ減小,，切削層形狀變?yōu)楹穸邢髁p小,，當(dāng)κ_ｒ增大到６０°～７５°之后,，由于刀尖圓弧半徑ｒ_ε部分參與切削的比例增大，切削層變薄而寬，Ｆ_ｃ又逐漸增加,。

        ２）對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ的影響,。

        可知，進給力Ｆ_ｆ隨主偏角κｒ的增大而增大,，背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ則減小,。從切削力減小的角度看,，主偏角κ_ｒ應(yīng)選用較大值,。

        ３）刃傾角λ_ｓ實驗結(jié)果，如圖所示,，它說明刃傾角λｓ對切削力Ｆ_ｃ影響不大,，原因是：刃傾角λ_ｓ增大，有效前角γ_oe增大,，切削力減?。坏c此同時,，實際切削寬度變寬,，又使切削力增大。刃傾角λ_ｓ對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆｐ影響較大,。這是因為,，隨λ_ｓ的增大，側(cè) （進給）前角γ_ｆ減小,，而背 （切深）前角γ_ｐ增大 ,。因而，相應(yīng)的Ｆ_ｆ增大,，而Ｆ_ｐ減小,。

        外圓車削時，為使工件變形小,，以減少加工誤差,，應(yīng)使Ｆ_p小，因而在精加工時,，應(yīng)采用大的λ_ｓ（正值）,。

        ４）刀尖圓弧半徑ｒ_ε當(dāng)背吃刀量（切削深度）ａ_ｐ、進給量ｆ一定時,，由于圓弧刃上各點的主偏角和副偏角是變化的,，如圖所示，Ｄ點的κ_rD＝κ_ｒ,，Ｂ點的κ_rB＜κ_rD,，而Ａ點的κ_rA＝０。若刀尖圓弧半徑ｒ_ε增大，切削刃上的平均主偏角κ_ｒ就減小,，使切削寬度ｂ_Ｄ增大,，切削厚度ｈ_Ｄ減小，切削斷面形狀變?yōu)閷挾?，切削力?sub>ｃ增大,，Ｆ_ｐ明顯增大。從切削力的角度看,，應(yīng)采用小的刀尖圓弧半徑ｒ_ε,。