（１）前角γ_ｏ增大,，前刀面摩擦因數μ增大，摩擦角β增大（tanβ＝μ）,。

        實驗結果表明 （β－γ_ｏ）減小,。又由式可知，剪切角Φ大,。于是由式Ｆ_r＝τ_Φh_Db_D/sinΦcos（Φ＋β－γｏ）可以看出,，切削合力Ｆ_ｒ減小。

        實驗結果證明,，前角γ_ｏ對主切削力Ｆ_c影響不顯著,，而對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ影響較大，如下圖所示?，F分析如下：

當λ_ｓ＝０°時,，可作出下圖，

這時切削合力F_r在正交平面內與F_c間的夾角為β－γ_ｏ,，于是

又知

        由此可見,，由于γ_ｏ增大，則F_r減小，β－γ_ｏ也減小,。因而F_c變化不顯著,，約減少１％；而Ｆ_Ｍ減小顯著,，結果使Ｆ_ｆ和Ｆ_ｐ減少較大,，為３％～５％。

        另一方面,，前角γ_ｏ增大,，楔角β_ｏ減小，刀具的強度減小,，刀具承受切削力的能力減小,，從這個角度看，前角γ_ｏ又不宜采用過大值,。

        此外,，工件材料不同，前角的影響也不同,。對塑性大的材料，如純銅,、鋁合金等,，切削時變形大，前角影響顯著,；而對脆性材料如黃銅,，前角的影響則較小。

        由此可知,，切削時,，從切削力的角度看，切削塑性材料刀具前角可選用大值,，切削脆性材料刀具前角應選用小值,。同時前角不應太小，但也不宜過大,，應有一個適宜值,。

        （２）主偏角κ_ｒ

        １）對切削力Ｆ_ｃ的影響。當切削面積Ａ_Ｄ不變時 （Ａ_Ｄ＝ａ_ｐｆ＝ｈ_Ｄｂ_Ｄ）,，主偏角κ_ｒ增大,，切削厚度ｈ_Ｄ增大，而切削寬度ｂ_Ｄ減小,，切削層形狀變?yōu)楹穸?，切削力減小，當κ_ｒ增大到６０°～７５°之后，由于刀尖圓弧半徑ｒ_ε部分參與切削的比例增大,，切削層變薄而寬,，Ｆ_ｃ又逐漸增加。

        ２）對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ的影響,。

        可知,，進給力Ｆ_ｆ隨主偏角κｒ的增大而增大，背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ則減小,。從切削力減小的角度看,，主偏角κ_ｒ應選用較大值。

        ３）刃傾角λ_ｓ實驗結果,，如圖所示,，它說明刃傾角λｓ對切削力Ｆ_ｃ影響不大，原因是：刃傾角λ_ｓ增大,，有效前角γ_oe增大,，切削力減小,；但與此同時,，實際切削寬度變寬，又使切削力增大,。刃傾角λ_ｓ對進給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆｐ影響較大,。這是因為，隨λ_ｓ的增大,，側 （進給）前角γ_ｆ減小,，而背 （切深）前角γ_ｐ增大 。因而,，相應的Ｆ_ｆ增大,，而Ｆ_ｐ減小。

        外圓車削時,，為使工件變形小,，以減少加工誤差，應使Ｆ_p小,，因而在精加工時,，應采用大的λ_ｓ（正值）。

        ４）刀尖圓弧半徑ｒ_ε當背吃刀量（切削深度）ａ_ｐ,、進給量ｆ一定時,，由于圓弧刃上各點的主偏角和副偏角是變化的，如圖所示,，Ｄ點的κ_rD＝κ_ｒ,，Ｂ點的κ_rB＜κ_rD,，而Ａ點的κ_rA＝０。若刀尖圓弧半徑ｒ_ε增大,，切削刃上的平均主偏角κ_ｒ就減小,，使切削寬度ｂ_Ｄ增大，切削厚度ｈ_Ｄ減小,，切削斷面形狀變?yōu)閷挾?，切削力?sub>ｃ增大，Ｆ_ｐ明顯增大,。從切削力的角度看,，應采用小的刀尖圓弧半徑ｒ_ε。